均匀土层上有一直径为10 m的油罐，其基底平均附加压力为100 kPa，已知油罐中心轴线上在油罐基础底面中心以下10 m处的附加应力系数为0. 285，通过沉降观测得到油罐中心的底板沉降为200 mm，深度10 m处的深层沉降为40 mm，则10 m 范围内土层用近似方法估算的反算模量最接近（）。(A) 2. 5 MPa (B) 4. 0 MPa (C) 3. 5 MPa (D) 5. 0 Mpa

建筑物长度50 m，宽10 m，比较筏板基础和15 m的条形基础两种方案，已分别求得筏板基础和条形基础中轴线上、变形计算深度范围内（为简化计算，假定两种基础的变形计算深度相同）的附加应力，随深度分布的曲线(近似为折线)如图所示，已知持力层的压缩模量Es=4 MPa，下卧层的压缩模量Es=2 MPa，这两层土的压缩变形引起的筏板基础沉降Sf与条形基础沉降St之比最接近（）。(A) 1. 23 (B) 1. 44 (C) 1. 65 (D) 1. 86

某建筑筏形基础，宽度15 m，埋深10 m，基底压力4. 0 kPa，地基土层性质见下表，按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的规定，该建筑地基的压缩模量当量值最接近（）。(A) 15 MPa (B) 16. 6 MPa (C) 17. 5 MPa (D) 20 MPa

箱涵的外部尺寸为宽6m，高8m，四周壁厚均为0. 4 m，顶面距原地面1.0 m，抗浮设计地下水位埋深1.0 m，混凝土重度25 kN/m3，地基土及填土的重度均为18 kN/m3，若要满足抗浮安全系数1.05的要求，地面以上覆土的最小厚度应接近（）。(A) 1.2 (B) 1.4(C) 1.6 (D) 1.8

用内径为79. 8 mm，高为20 mm的环刀切取未扰动黏性土试样，比重Gs=2. 70，含水量W=40.3%，湿土质量154 g，现做侧限压缩试验，在压力100 kPa和200 kPa 作用下，试样总压缩量分别为S1=1. 4 mm和S2=2. 0 mm，其压缩系数最接近（）。(A) 0. 4 MPa-1 (B) 0. 5 MPa-1 (C) 0. 6 MPa-1 (D) 0. 7 MPa-1

某公路需填方，要求填土干重度为γd=17. 8 kN/m3，需填方量为40万m3，对采料场勘察结果为:土的比重Gs=2.7 g/cm3；含水量W=15. 2%；孔隙比e=0. 823。 该料场储量至少要达到（）才能满足要求。（以万m3计）(A) 48 (B) 72 (C) 96 (D) 144

某场地钻孔灌注桩桩身平均波速为3555. 6 m/s，其中某根桩低应变反射波动力测试曲线如下图，对应图中的时间t1、t2和ts的数值分别为60、66和73. 5 ms，在 混凝土土强度变化不大的情况下，该桩长最接近（）。(A) 10. 7 m (B) 21. 3 m (C) 24 m (D) 48 m

某水利工程位于8度地震区，抗震设计按近震考虑，勘察时地下水位在当时地面以下的深度为2.0 m，标准贯入点在当时地面以下的深度为6 m，实测砂土 (黏粒含量Po(A)场地普遍填方3. 0 m (B)场地普遍挖方3. 0 m(C)地下水位普遍上升3. 0 m (D)地下水位普遍下降3. 0 m

在地震烈度为8度的场地修建采用天然地基的住宅楼，设计时需要对埋藏于非液化土层之下的厚层砂土进行液化判别，（）的组合条件可以初判别为不考虑液化影响。(A)上覆非液化土层厚度5 m，地下水深3m，基础埋深2 m (B)上覆非液化土层厚度5 m，地下深5 m，基础埋深1.0 m (C)上覆非液化土层厚度7 m，地下水深3m，基础埋深1.5 m(D)上覆非液化土层厚度7 m，地下水深5，基础埋深1.5m

某季节性冻土地基实测冻土厚度为2. 0 m，冻前原地面标高为：186.128 m，冻后实测地面标高186. 288，该土层平均冻胀率接近（）。(A) 7. 1% (B) 8. 0% (C) 8. 7% (D) 8. 5%